ADC通道间串扰抑制比多少dB，运算放大器的共模抑制比为80dB差模放大倍数为100dB则共模放

来源：整理时间：2022-12-18 11:25:05 编辑：亚灵电子网手机版

1，运算放大器的共模抑制比为80dB差模放大倍数为100dB则共模放

共模抑制比是衡量对差模信号的放大能力和对共模信号的抑制能力。所以应该选D 温漂被转化为共模，抑制共模就是抑制温漂。是模电的题目把。。。

运算放大器的共模抑制比为80db，差模放大倍数为100db，因ad=cmrrac，则共模放大倍数ac为100-80=20db

运算放大器的共模抑制比为80dB差模放大倍数为100dB则共模放

2，NE5532的主要特性

参数数值通道数 2 推荐电源电压 (V) ±5-15 增益带宽(MHz) 10 功率带宽(KHz) 140 转换速率(V/us) 9 输入失调电压(mV) 5 (Max) 输入噪声电压(nV/Hz) 5 共模抑制比(dB) 70 (Min) 静态电流(mA) 8

NE5532的主要特性

3，如何选择max9814与13的区别

MAX9812/MAX9813单/双输入、20dB固定增益麦克风放器具封装尺寸内置低噪声麦克风偏置适合用于诸笔记本电脑手机掌电脑等便携式音频装置些放器增益带宽积500kHz输达满摆幅具业界顶级水平100dB电源抑制比极低THD+N (0.015%)具系列节电特性：仅230μA电源电流整体关断模式电源电流及偏置电流总降至100nAMAX9812单通道MAX9813两通道MAX9814款低本、高性能麦克风放器具自增益控制(AGC)低噪声麦克风偏置器件具低噪声前端放器、变增益放器(VGA)、输放器、麦克风偏置电压发器AGC控制电路

max9812/max9813为单/双输入、20db固定增益的麦克风放大器。它们具有封装尺寸小，内置低噪声麦克风偏置，适合用于诸如笔记本电脑，手机，掌上电脑等便携式音频装置。这些放大器增益带宽积为500khz，输出可达满摆幅，具有业界顶级水平的100db电源抑制比，极低的thd+n (0.015%)。还具有一系列节电特性：仅230μa的电源电流，整体关断模式可将电源电流及偏置电流总和降至100na。max9812单通道，max9813两通道。max9814是一款低成本、高性能麦克风放大器，具有自动增益控制(agc)和低噪声麦克风偏置。器件具有低噪声前端放大器、可变增益放大器(vga)、输出放大器、麦克风偏置电压发生器和agc控制电路。

如何选择max9814与13的区别

4，电源抑制比的PSRR

基本计算公式为：PSRR = 20log[(Ripple(in) / Ripple(out))]PSRR 的单位为分贝(dB)，采用对数比值。从上面的式子可以看出，影响输出信号的因素除了电路本身之外，还受到了供电电源的影响。PSRR 是一个用来描述输出信号受电源影响的量，PSRR 越大，输出信号受到电源的影响越小。还可得出，输出电压 Vout 是 Vin 与电源电压 VCC 的函数。如果输入信号 Vin 变化了 ⊿Vin，输出信号的变化量 ⊿Vout 是由输入到输出的电压增益 Av 乘以输入电压的变化量 ⊿Vin。如果把电源电压变化 ⊿VCC 看作一个很小信号，由于电源电压变化导致的输出电压的变化量 ⊿Vout 则为电源电压到输出的电压增益 Avo 乘以电源电压变化量 ⊿VCC。不稳定的供电电压势必会影响输出信号的波形，影响的幅度取决于 PSRR。所以需要侧重于运放等的去耦设计和电源的设计（通常较多用 LDO 线性电源给运放供电）。PSRR 是在单位闭环增益情况下得到的，因此在负反馈应用中引起的输出变化需乘以闭环增益。一般地，PSRR 有 3个具体参数：+PSRR，-PSRR，+/-PSRR。表示从某个电源端或两个电源端分别或同时异向低频变化，在运放差分输入端引入的传输或影响量值。如上所分析的：⊿Vps=1V 的电源变化，在 PRSS=80dB 运放输入端，导致 ⊿Vdi=100uV 的变化（PSRR=20log⊿Vps/⊿Vdi）。于是运放输出电压产生的变化：⊿Vo=⊿Vdi（1+Rf/Ri）；Rf--反馈电阻，Ri--输入电阻。再来谈谈 PSRR 与音质的关系。声音质量是用户接口的重要因素之一，其中，音频放大器的作用是对输入信号放大，同时抑制噪声。在放大器中，一个主要噪声源是电源线路本身。通过从 PSRR 切入，我们就可以分析出放大器如何放大输入信号，并抑制电源线引入噪声的性能。在此情况下，放大器自身的 PSRR 指标更加重要。放大器的 PSRR 越高，越有利于设计。简而言之，性能提高 3dB，代表系数为 2。举例说，提供 6dB 更佳性能的放大器，其降噪性能将会提高 4 倍。而且，对于耳机驱动器来说 PSRR 是一个关键参数。为了保证合理的信噪比，必须抑制电源在耳机放大器输出端产生的噪声。例如，基于 CD 或 DVD 播放器的动态范围能够达到 90dB，假如有 100mV 的噪声叠加在音频电源电压上，而且绝大部分噪声频谱位于音频频带以内，为保持 90dB 的动态范围、耳机驱动器的输出噪声必须将低至 30mV 以内。这样，耳机驱动器的 PSRR 必须在感兴趣的频带内高于 70dB。为在音频范围内达到如此高的电源抑制比，需要严谨的电路设计，特别是放大器对电源噪声的抑制能力。大多数运算放大器在直流附近具有非常高的 PSRR，但随着频率的升高，PSRR 会急剧下降(通常为 -20dB/十倍频程)，许多运算放大器的 PSRR 在 20kHz 频点处已经跌落到 40dB 以下。有些 DC/DC 转换器在音频频谱的高频端存在较强的噪声，虽然人耳几乎听不到这个频段的噪声，但可以检测到它们在耳机输出端产生的噪声。许多音频 DAC(或CODEC) 带有耳机驱动器，但人们很少留意其 PSRR 指标；而且，这些产品的Datasheet 也很少给出 PSRR 随频率的变化曲线。如果耳机放大器缺乏足够高的 PSRR，可以采用一个外部 LDO 为耳机放大器提供一个低噪声电源。音频电路中比较通用的供电电源是 +5V，采用 LDO 能够获得足够的电源抑制比，但使某些节点处的电压可能跌至 4.7V 左右。随着集成度不断提高，电源电流的量级要求也日益增加。终端用户希望能延长电池使用时间，即需要非常高效的 DC/DC 转换过程、使用效率更高的开关稳压器。然而与线性稳压器相比，开关稳压器会在电源线中产生更多纹波。综上，PSRR 在 ADC、DAC、RF 等应用方面都是一个很关键的参数，值得设计者留意。

5，10 为什么传统做模电实验时放大器工作点反复调整不知几时休搜

做模电实验时放大器工作点反复调整不知几时休，原因是按照传统理论，既不知道最佳工作点理论上究竟在何位置，也不知道最大不失真输出电压摆幅(输出范围)究竟有多大。因此不能一次性调整到位。所以指导教师总是喊破嗓门反复强调放大器工作点一定要反复调整云云。如此反复调整，真的不知几时休。读者没有理论指导指导，心中无数，好比说，输出范围调到3V了，还想进一步调到3.1V；调到3.1V了，还想进一步调到3.2V。。。。。难怪按照传统理论和方法进行的模电实验拖堂拖堂总拖堂，甚至从晚上一直拖到深夜，把学生搞得人不人鬼不鬼的。最终实验结果，虽然是同样一个电路拓扑结构、同样的参数，参加实验的同学的输出范围结果各不相同，甲3V，乙3.1V；丙3.2V……。都是旧理论害的人。其实，解放思想，撇开旧理论，用元增民《模拟电子技术》介绍的临界工作点整定方法，只要电路接好了，几分钟之内就能把工作点整定好，并且使放大器获得最大不失真输出电压摆幅。对于同样一个电路拓扑结构、同样的参数，事先计算的最大不失真输出电压摆幅理论值是一样的。好比说最大不失真输出电压摆幅理论值计算结果应该是4V，因为理论计算时忽略了晶体管饱和压降等好些因素，做实验时只要做到3.8V，或者3.9V，与理论值非常接近，就OK，实验做得自然快，而且所有参加实验的同学的最大不失真输出电压摆幅实验值都与理论值非常接近，都在3.9V上下，误差不过正负5%。经过试验，理论得到验证，收获很明显，学生有了小小的成就感，学习积极性就调动起来了。按照临界工作点理论，即使不用示波器，也可以有效地快速地整定放大器工作点。像这样的RC=RL的基本共射放大器，其最佳工作点理论值Uce可计算为4V，输出范围理论值可计算为4V。实验时，只要调整Rb，将偏置压降Uce调到4V，就能获得大约4V最大不失真输出电压摆幅。

这个网上有呀，给你抄了过来，参考一下差动放大器一、实验目的1、计算差动放大器的发射极直流电流ie，并比较测量值与计算值。2、计算差动放大器的集电极直流电流ic，并比较测量值与计算值。3、计算差动放大器的集电极直流电压vc,并比较测量值与计算值。4、计算差动放大器的差模增益，并比较测量值与计算值。5、测定差动放大器双端输出峰值电压波形与输入波形之间的相位关系。6、测定差动放达器双端输出峰值电压，并与单端输出峰值电压相比较。7、计算差动放大器的共模电压增益，并比较测量值与计算值。8、测定差动放大器的共模抑制比cmrr，说明这个参数对抑制噪声的作用。二、实验器材2n3904npn三极管2个直流电压源2个0—10ma毫安表3个直流电压表2个示波器1台信号发生器1台电阻：100ω2个，2kω3个三、实验原理在图1所示的电路中，差动放大器的发射极总电流ie可用发射极电阻re两端的电压除以发射极电阻来计算。假定每个晶体管的直流基极电流可忽略，则基极电压vb近似等于零。因此图1差动放大器的静态分析差动放大器的直流集电极电流ic1及ic2近似等于直流发射极电流ie1及ie2。当电路对称时，两个晶体管的发射极电流、集电极电流和集电极电压都相等差动放大器的差模电压增益ad可通过测量一个集电极的峰值电压（vc2p）和两个基极之间的峰值电压（vb1p—vb2p）来求出，所以因b2通过100ω电阻接地，因此差模输入时，两个晶体管的差动放大器，计算差模电压增益的公式为其中，rbe为晶体管的输入电阻。共模输入时，两个晶体管的基极输入电压大小相等、相位相同vb1=vb2差动放大器的共模电压增益为集电极输出电压峰值与基极输入峰值电压之比在图2所示的单端输入单端输出差动放大电路中，因为长尾电阻re对共模信号的强烈串联电流负反馈作用，所以共模电压增益的计算公式为式中rc为集电极负载电阻，re发射极长尾电阻。共模抑制比cmrr是衡量差动放大器对共模信号抑制能力的重要技术指标，定义为差模电压增益与共模电压增益之比如果以分贝db为单位，则图2差动放大器四、实验步骤1、在ewb平台上建立如图1所示的实验电路，单击仿真开关进行静态分析。电路稳定后，记录两管发射极总电流ie，集电极电流ic1、ic2和集电极电压vc1、vc2。2、用电路元件参数计算发射极总电流ie。3、计算差动放大器电路对称时的集电极电流ic1和ic2。4、计算电路对称时的集电极电压vc1和vc2。5、在ewb平台上建立如图2所示的实验电路，仪器按图设置。单击仿真开关运行动态分析。记录峰值输出电压vc2p和峰值输入电压vb1p。6、根据步骤5的读数，计算放大器的差模电压增益ad。7、根据电路元件参数及晶体管的输入电阻rbe，计算差模电压增益。8、记录输出正弦电压vc2波形与输入正弦电压vb1波形之间的相位差。将信号发生器的输出接线和示波器的探头移到晶体管t2的基极b2。单击仿真开关运行动态分析。记录输出正弦电压vc2波形与输入正弦电压vb2波形之间的相位差。9、将示波器的接地端接到晶体管t1的集电极c1，把示波器通道b的输入设为1v/div,将通道a输入由ac改为0。单击仿真开关运行动态分析，记录两晶体管集电极之间的峰值电压。10、将示波器的接地端恢复接地，用导线连接基极b1和b2。将示波器通道a的输入设为原来的ac，通道b输入设为2mv/div。单击仿真开关运行动态分析。记录峰值输出电压vc2p及峰值输入电压vb2p。11、根据步骤10的电压测量值，计算共模电压增益ac。12、根据电路元件值，计算共模电压增益。13、根据搽模增益ad和共模增益ac的测量值，计算共模抑制比的分贝值。五、思考与分析1、发射极总电流ie的计算值与步骤1中的测量值比较，情况如何？2、差动放大器的电路对称时，发射极总电流ie与集电极电流ic1、ic2有何关系？3、静态时ic1=ic2及vc1=vc2的条件是什么？4、直流集电极电流及电压的计算值于测量值比较，情况如何？5、差模电压增益的计算值与测量值比较，两者有何差别？6、根据步骤8得到的数据，说明在图2所示的差动放大电路中哪个基极为反相输入端，哪个为同相输入端？7、在步骤9中，双端输出的峰值电压与单端输出的峰值电压比较有何差别？8、共模电压增益的计算值与测量值比较，情况如何？9、共模电压增益与差模电压增益比较，情况如何？两者差值的大小对抑制差动放大器的噪声有何影响？10、共模抑制比cmrr这个技术指标对差动放大器的性能有何影响？

6，美的MCEp201电磁炉上电开机后出现报警不加热按键操作正常

E0 电路故障电路故障E1 IGBT超温无锅或锅具材料不合适E2 电源电压过高电源电压过高（250V）E3 电源电压过低电源电压过低（180V）E4 炉面传感器开路炉面传感器开路E5 炉面传感器短路炉面传感器短路E6 炉面超温炉面超温E7 IGBT传感器开路 IGBT传感器开路E8 IGBT传感器短路 IGBT传感器短路E9 电路故障 IGBT超温不加热，检不到锅，有报警声故障分析：造成此故障的原因有很多，包括同步电路，浪涌保护电路,检锅电路,驱动电路,IGBT高压保护电路以及PWM信号电路，下面介绍其维修方法。（一）、同步电路故障检查步骤： ①在待机接线圈盘的情况下，用万用表测量U1—LM339的8脚与9脚的工作电压，（8脚为1.75V，9脚为1.9V），如果电压不正常，请检查R18、R1、R4、R239、C214、C209、D213，把有问题的元器件更换，故障可排除。如果以上2个引脚的电压正常，那我们再测量U1--LM339的第14脚的电压是否为高电平，电压值为1.23V。如是低电平，就表示U1已经损坏（在这里排除PWM信号电路的故障）。②如果是高电平，请用一条导线把9脚接地，再测量14脚的电压是否为低电平，如果还是高电平，就表示U1--LM339已经损坏，换上同型号同规格的U201--LM339，上电试机正常，故障排除。（二）、浪涌保护电路故障故障分析：出现浪涌保护一般是电源中仅仅几百万分之一秒时间内的一种剧烈脉冲，为了保护IGBT不受损坏保护电路会输出一个低电平使IGBT停止工作，当浪涌过后电路会自动恢复正常。检查步骤：①首先测量U2--LM339的13脚是否为高电平，如果是高电平，就表示浪涌保护电路没有动作。如果是低电平，就表示浪涌保护电路已经动作（这个引脚与IGBT高压保护电路的输出脚相接通，在这里是排除IGBT高压保护电路的故障所作的分析）。我们再测量U2的11脚电压是否为3V，10脚的电压是否比11脚的电压低（10脚的电压为2.51V），如果是，就表示U2—LM339已经损坏，更换后故障可排除。如果U202的6，7脚电压不正常，请检查R5，C22，R6，D206，D207，C206，C207，C217，R218，R223是否正常，把不正常的元器件更换，故障可排除。②如果测量到U2的14脚电压只有0.3V，第11脚的电压又大于10脚的电压，我们再测量主IC的1脚的电压是否低电平，如果是，就表示主IC已经损坏。更换上新的IC后故障可排除。（三）、检锅电路故障检查步骤：①当出现检不到锅时，首先我们测量主IC的19脚是否有5V的电压，如果电压为0V，就表示主IC已经损坏，更换后故障可排除。如果电压正常，请测量U2—LM339的2脚是否有0.8V的电压，如果没有，请按第2步的方法检查。如果有，请检查Q202，R42，是否正常。把损坏的元器件更换，故障可排除。如果以上的元器件没有损坏，我们就要判断是主IC的问题，还是U2—LM339的问题了。用一条导线把U2的4脚与5V电源接通，如果测量到的电压为低电平，就表示主IC已坏，如果测量到的电压还是为高电平，就表示U2- LM339已经损坏，把以上有损坏的元器件更换，上电试机正常，故障排除。②如果在上一步没有短接U2的4脚之前测量到U2的2脚是低电平，那我们就测量U2的4脚和5脚的电压是否正常（4脚为低电平，5脚的电压为3V），如果电压不正常，那就要断电检查R218，R217的阻值是否正常，把不正常的元器件更换。如果测量到的电压正常，而2脚输出的还是低电平，就表示U2已经损坏，更换上同型号的LM339，上电试机正常，故障排除。（四）、驱动电路故障检查步骤：①首先拆下线圈盘上电测量U1的2脚是否为高电平，再测量5脚与7脚的电压，这两个脚是驱动电路上两个比较器的参考电压，有一固定值，（第5脚1.7V,第7脚比5脚高0.4V左右的电压）它与前级振荡电路送过来的脉冲信号作比较，比较后的结果分别送给Q2与Q1两个三极管的基极作驱动信号。如果这两个脚的电压不正常，请检查R253，R252，Z203是否存有问题，把有问题的元器件更换，试机正常，故障排除。②（注意：这一步中一定要把线圈盘拆下来，否则会引起烧IGBT）。如果U1的5，7脚的电压正常,断电把U1的6脚与5V电源接通，用万用表测量U1的1脚和2脚的电压是否为低电平，如果这两个脚有任何一个为高电平，就表示U1已损坏，换上新的LM339，故障可排除。③如果这两个脚的输出电压都正常，而故障没有排除，我们就要对Q1、Q2、R234、R235、R237、R238、R7、R8，Z1，D212，进行检查，把存在问题的元器件柝下来，换上同型号的元器件，上电试机正常，故障即可排除。（五）、IGBT高压保护电路故障故障分析：当IGBT的C极电压高于1135V时，保护电路会动作。此时IGBT输出功率会关闭。检测步骤：①首先为了判断故障是不是由IGBT高压保护电路引起，我们先测量U2的14脚电压是否为高电平（这个脚与浪涌保护电路的输出脚相接通，此处是排除浪涌保护电路的故障而作的分析）。如果是，就表示保护电路没有动作。如果是低电平，就表示保护电路已经动作。我们就要测量U2的8脚与9脚的电压（8脚0.49V，9脚3.85V）。如果这两个脚的电压正常，而14脚输出的是低电平，我们就可以确定是U2—LM339已经损坏。更换后故障可排除。②如果4脚和5脚的电压不正常，我们就要对R220、R221、C225、R241，R240进行检查，把损坏的元器件更换。上电试机正常，故障排除。③如果测量到U2的14脚的高电平只有0.3V，第9脚的电压又大于8脚的电压，我们再测量主IC的1脚的电压是否低电平，如果是，就表示主IC已经损坏。更换上新的IC后故障可排除。PWM信号电路故障故障分析：如果PWM信号没有输出，IGBT就没有驱动信号从而不工作，检锅电路因为检测不到正确的脉冲信号而出现报警。检查步骤：在待机的情况下测量主IC的13脚的电压，正常值为2.25V（有效值），如果电压值不正常，请检查R211，R212，R213，EC12，Q202，C208是否有问题，把有问题的元器件更换.如果以上的元器件都没问题,表示主IC已损坏，请更换。

你好，12v的

查内电源电压305v，18v，5v是否正常，整流桥和电容器是否完好。以及驱动三极管S8050和s8550是否完好。控制部分lm339各踋电压是否正常。风扇不转.重点查18v电压.........

7，运放有哪些重要的参数指标

【运放的主要参数】集成运放的参数较多，其中主要参数分为直流指标和交流指标。1、直流指标又分为：（1）输入失调电压VIO：输入失调电压定义为集成运放输出端电压为零时，两个输入端之间所加的补偿电压。输入失调电压实际上反映了运放内部的电路对称性，对称性越好，输入失调电压越小。输入失调电压是运放的一个十分重要的指标，特别是精密运放或是用于直流放大时。输入失调电压与制造工艺有一定关系，其中双极型工艺（即上述的标准硅工艺）的输入失调电压在±1~10mV之间；采用场效应管做输入级的，输入失调电压会更大一些。对于精密运放，输入失调电压一般在 1mV以下。输入失调电压越小，直流放大时中间零点偏移越小，越容易处理。所以对于精密运放是一个极为重要的指标。（2）输入失调电压的温度漂移（简称输入失调电压温漂）αVIO：输入失调电压的温度漂移定义为在给定的温度范围内，输入失调电压的变化与温度变化的比值。这个参数实际是输入失调电压的补充，便于计算在给定的工作范围内，放大电路由于温度变化造成的漂移大小。一般运放的输入失调电压温漂在±10~20μV/℃之间，精密运放的输入失调电压温漂小于±1μV/℃。（3）输入偏置电流IIB：输入偏置电流定义为当运放的输出直流电压为零时，其两输入端的偏置电流平均值。输入偏置电流对进行高阻信号放大、积分电路等对输入阻抗有要求的地方有较大的影响。输入偏置电流与制造工艺有一定关系，其中双极型工艺（即上述的标准硅工艺）的输入偏置电流在±10nA~1μA之间；采用场效应管做输入级的，输入偏置电流一般低于1nA。（4）输入失调电流IIO：输入失调电流定义为当运放的输出直流电压为零时，其两输入端偏置电流的差值。输入失调电流同样反映了运放内部的电路对称性，对称性越好，输入失调电流越小。输入失调电流是运放的一个十分重要的指标，特别是精密运放或是用于直流放大时。输入失调电流大约是输入偏置电流的百分之一到十分之一。输入失调电流对于小信号精密放大或是直流放大有重要影响，特别是运放外部采用较大的电阻（例如10k?或更大时），输入失调电流对精度的影响可能超过输入失调电压对精度的影响。输入失调电流越小，直流放大时中间零点偏移越小，越容易处理。所以对于精密运放是一个极为重要的指标。（5）输入失调电流的温度漂移（简称输入失调电流温漂）：输入偏置电流的温度漂移定义为在给定的温度范围内，输入失调电流的变化与温度变化的比值。这个参数实际是输入失调电流的补充，便于计算在给定的工作范围内，放大电路由于温度变化造成的漂移大小。输入失调电流温漂一般只是在精密运放参数中给出，而且是在用以直流信号处理或是小信号处理时才需要关注。（6）差模开环直流电压增益：差模开环直流电压增益定义为当运放工作于线性区时，运放输出电压与差模电压输入电压的比值。由于差模开环直流电压增益很大，大多数运放的差模开环直流电压增益一般在数万倍或更多，用数值直接表示不方便比较，所以一般采用分贝方式记录和比较。一般运放的差模开环直流电压增益在 80~120dB之间。实际运放的差模开环电压增益是频率的函数，为了便于比较，一般采用差模开环直流电压增益。（7）共模抑制比：共模抑制比定义为当运放工作于线性区时，运放差模增益与共模增益的比值。共模抑制比是一个极为重要的指标，它能够抑制差模输入==模干扰信号。由于共模抑制比很大，大多数运放的共模抑制比一般在数万倍或更多，用数值直接表示不方便比较，所以一般采用分贝方式记录和比较。一般运放的共模抑制比在80~120dB之间。（8）电源电压抑制比：电源电压抑制比定义为当运放工作于线性区时，运放输入失调电压随电源电压的变化比值。电源电压抑制比反映了电源变化对运放输出的影响。目前电源电压抑制比只能做到80dB左右。所以用作直流信号处理或是小信号处理模拟放大时，运放的电源需要作认真细致的处理。当然，共模抑制比高的运放，能够补偿一部分电源电压抑制比，另外在使用双电源供电时，正负电源的电源电压抑制比可能不相同。（9）输出峰-峰值电压：输出峰-峰值电压定义为，当运放工作于线性区时，在指定的负载下，运放在当前大电源电压供电时，运放能够输出的最大电压幅度。除低压运放外，一般运放的输出输出峰-峰值电压大于±10V。一般运放的输出峰 -峰值电压不能达到电源电压，这是由于输出级设计造成的，现代部分低压运放的输出级做了特殊处理，使得在10k?负载时，输出峰-峰值电压接近到电源电压的50mV以内，所以称为满幅输出运放，又称为轨到轨（raid-to-raid）运放。需要注意的是，运放的输出峰-峰值电压与负载有关，负载不同，输出峰-峰值电压也不同；运放的正负输出电压摆幅不一定相同。对于实际应用，输出峰- 峰值电压越接近电源电压越好，这样可以简化电源设计。但是现在的满幅输出运放只能工作在低压，而且成本较高。（10）最大共模输入电压：最大共模输入电压定义为，当运放工作于线性区时，在运放的共模抑制比特性显著变坏时的共模输入电压。一般定义为当共模抑制比下降6dB 是所对应的共模输入电压作为最大共模输入电压。最大共模输入电压限制了输入信号中的最大共模输入电压范围，在有干扰的情况下，需要在电路设计中注意这个问题。（11）最大差模输入电压：最大差模输入电压定义为，运放两输入端允许加的最大输入电压差。当运放两输入端允许加的输入电压差超过最大差模输入电压时，可能造成运放输入级损坏。2、主要交流指标包括：（1）开环带宽：开环带宽定义为，将一个恒幅正弦小信号输入到运放的输入端，从运放的输出端测得开环电压增益从运放的直流增益下降3db（或是相当于运放的直流增益的0.707）所对应的信号频率。这用于很小信号处理。（2）单位增益带宽GB：单位增益带宽定义为，运放的闭环增益为1倍条件下，将一个恒幅正弦小信号输入到运放的输入端，从运放的输出端测得闭环电压增益下降3db（或是相当于运放输入信号的0.707）所对应的信号频率。单位增益带宽是一个很重要的指标，对于正弦小信号放大时，单位增益带宽等于输入信号频率与该频率下的最大增益的乘积，换句话说，就是当知道要处理的信号频率和信号需要的增以后，可以计算出单位增益带宽，用以选择合适的运放。这用于小信号处理中运放选型。（3）转换速率（也称为压摆率）SR：运放转换速率定义为，运放接成闭环条件下，将一个大信号（含阶跃信号）输入到运放的输入端，从运放的输出端测得运放的输出上升速率。由于在转换期间，运放的输入级处于开关状态，所以运放的反馈回路不起作用，也就是转换速率与闭环增益无关。转换速率对于大信号处理是一个很重要的指标，对于一般运放转换速率SR<=10V/μs，高速运放的转换速率 SR>10V/μs。目前的高速运放最高转换速率SR达到 6000V/μs。这用于大信号处理中运放选型。（4）全功率带宽BW：全功率带宽定义为，在额定的负载时，运放的闭环增益为1倍条件下，将一个恒幅正弦大信号输入到运放的输入端，使运放输出幅度达到最大（允许一定失真）的信号频率。这个频率受到运放转换速率的限制。近似地，全功率带宽=转换速率/2πVop（Vop是运放的峰值输出幅度）。全功率带宽是一个很重要的指标，用于大信号处理中运放选型。（5）建立时间：建立时间定义为，在额定的负载时，运放的闭环增益为 1倍条件下，将一个阶跃大信号输入到运放的输入端，使运放输出由0增加到某一给定值的所需要的时间。由于是阶跃大信号输入，输出信号达到给定值后会出现一定抖动，这个抖动时间称为稳定时间。稳定时间+上升时间=建立时间。对于不同的输出精度，稳定时间有较大差别，精度越高，稳定时间越长。建立时间是一个很重要的指标，用于大信号处理中运放选型。（6）等效输入噪声电压：等效输入噪声电压定义为，屏蔽良好、无信号输入的的运放，在其输出端产生的任何交流无规则的干扰电压。这个噪声电压折算到运放输入端时，就称为运放输入噪声电压（有时也用噪声电流表示）。对于宽带噪声，普通运放的输入噪声电压有效值约10~20μV。（7）差模输入阻抗（也称为输入阻抗）：差模输入阻抗定义为，运放工作在线性区时，两输入端的电压变化量与对应的输入端电流变化量的比值。差模输入阻抗包括输入电阻和输入电容，在低频时仅指输入电阻。一般产品也仅仅给出输入电阻。采用双极型晶体管做输入级的运放的输入电阻不大于10兆欧；场效应管做输入级的运放的输入电阻一般大于109欧。（8）共模输入阻抗：共模输入阻抗定义为，运放工作在输入信号时（即运放两输入端输入同一个信号），共模输入电压的变化量与对应的输入电流变化量之比。在低频情况下，它表现为共模电阻。通常，运放的共模输入阻抗比差模输入阻抗高很多，典型值在108欧以上。（9）输出阻抗：输出阻抗定义为，运放工作在线性区时，在运放的输出端加信号电压，这个电压变化量与对应的电流变化量的比值。在低频时仅指运放的输出电阻。这个参数在开环测试。【选择运放主要看的参数】设计者必须综合考虑设计目标的信号电平，闭环增益，要求精度，所需带宽，电路阻抗，环境条件及其他因素，并把设计要求的性能转换成运放的参数，建立各个参数的取值以及它们随温度、时间、电流电压等变化的范围。